唐山某大型工程无填料振冲试验与分析

1 引言

从20世纪70年代国内研究第一台30 kW振冲设备用以处理大坝砂土地基液化开始，振冲法在地基处理工程中已得到广泛应用。随着我国基础设施建设的发展，无填料振冲挤密技术也得到了较为广泛的应用，特别是在海南省大隆水库、上海洋山港、河北曹妃甸等大型工程中的成功使用，积累了大量的实践经验。

《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-2012规定：不加填料振冲挤密法适用于处理黏粒含量不大于10%的中砂、粗砂地基，在初步设计阶段宜进行现场工艺试验，确定不加填料振密的可行性。本项目为新近吹填地区的无填料地基处理，地质条件复杂，吹填的质量不均，项目采取无填料+强夯的处理方式进行试验，试验结果满足了设计要求，为正式的工程设计提供依据和施工经验，确定了适用的主导设备、技术参数等指标。

2 工程地质条件

唐山某煤码头项目拟建5000万吨，共建成10万吨级泊位2个、7万吨级泊位2个、5万吨级泊位1个以及相应配套设施。码头全长1428 m，设计装船能力5000万吨。

场区勘探最大深度范围内所揭露的地层，新近人工填土(Q4ml)、第四系全新统海相沉积层(Q4m)、第四系上更新统冲、洪积层(Q3al+pl)、第四系上更新统冲积层(Q3al)、第四系上更新统海相沉积层(Q3m)。根据地质成因、年代、原位测试及室内试验成果，将钻孔所揭露的地基土分为12大层。

①1素填土

主要由碎石组成，分布在场地北侧和西侧的道路上，层厚0.30～0.50 m，该层在勘察期间由卡车堆填形成，并经卡车碾压，力学性质较好，但层厚较薄，不可作为天然地基持力层。

①冲填土

主要由松散的粉砂组成，标准贯入试验锤击数实测值N为3～11击，平均4.9击，静力触探试验测得锥头阻力为1.00～5.63 MPa，平均3.07 MPa，层厚为8.30～16.00 m，平均12.85 m，天然孔隙比0.697，干密度为1.56 g/cm3，均有分布。该层为近期吹填形成，欠固结，为严重液化土层，力学性质极差。

采用方形刚性承压板进行平板载荷试验，承压板边长为2.05 m，试验结果见表2。

流塑，标准贯入试验锤击数实测值N为1～2击，平均1.2击，静力触探试验测得锥头阻力为0.10～0.99 MPa，平均0.53 MPa，层厚为0.30～3.00 m，平均1.30 m，该层层顶为海底原泥面，主要分布在辅建区和堆场区南部。建议地基土承载力特征值为30 kPa。

如何理解算术是“物体集合”隐喻？莱考夫指出：“‘算术是物体集合’隐喻是从物理对象领域(domain of physical objects)到数字领域(domain of numbers)的精确映射。”[2]55 莱考夫从三个方面解释了这种隐喻映射。他指出，这种隐喻映射包括：

②2粉砂

松散～稍密，标准贯入试验锤击数实测值N为5～15击，平均10.7击，静力触探试验测得锥头阻力为2.03～10.82 MPa，平均5.27 MPa，层厚为0.50～4.30 m，平均1.92 m，主要分布在场地南部，力学性质一般。建议地基土承载力特征值为120 kPa。

6.2.2 载荷试验

标准贯入试验锤击数实测值N为1～6击，平均3.5击，静力触探试验测得锥头阻力为0.14～1.30 MPa，平均0.72 MPa，层厚为0.50～4.40 m，平均2.04 m，该层除ZK32～ZK39、ZK57、ZK143、ZK144钻孔缺失外，均有分布。建议地基土承载力特征值为70 kPa。

(1)试验一区布点形式采用正三角形布点，点间距2.2 m；振密深度穿过1层冲填土；振冲器功率75 kW，双点共振法施工。

稍密～密实，标准贯入试验锤击数实测值N为13～46击，平均31.2击，静力触探试验测得锥头阻力为5.03～15.00 MPa，平均10.68 MPa，层厚为0.60～12.70m，平均5.54 m，本层在场地内均有分布，力学性质较好，可作为桩端持力层，在层厚较薄处需对软弱下卧层进行验算。建议地基土承载力特征值为180 kPa。

④粉质黏土

可塑，标准贯入试验锤击数实测值N为3～8击，平均5.3击，静力触探试0.12～2.00 MPa，平均1.13 MPa，层厚为1.00～6.00 m，平均3.17 m，该层在场地除ZK162～164钻孔缺失外，均有分布，正常固结，属中等灵敏土，力学性质较差，作为软弱下卧层时应对其进行验算。建议地基土承载力特征值为100 kPa。

⑤粉砂

稍密～密实，标准贯入试验锤击数实测值N为12～32击，平均20.4击，静力触探试验测得锥头阻力为2.54～12.98 MPa，平均6.36 MPa，层厚为0.50～2.40 m，平均1.21 m，该层除西侧少数钻孔缺失外，均有分布，力学性质较好。建议地基土承载力特征值为160 kPa。

培养人才是文化发展及中华文化走出去的第一资源[14]。亳文化既快又好地走出去离不开具有国际视野的文化从业人才的培育，然而，当前亳文化人才的缺乏是全方位的，既缺乏在国内外有影响的高端创意人才，也缺乏文化营销、文化管理、项目策划等方面的专业人才。

采用方形刚性承压板进行平板载荷试验，承压板边长为2.33 m。试验结果见表4。

3 设计要求

地基承载力特征值不低于150 kPa；消除吹填土层液化。

4 设计方案

4.1 试验区面积

试验一区面积约440 m2；试验二区面积约550 m2。

4.2 设计参数

试验采用振冲+强夯的处理方式。

4.2.1 振冲试验

③层粉砂

(2)试验二区布点形式采用正三角形布点，点间距2.5 m；振密深度穿过1层冲填土；振冲器功率75 kW，双点共振法施工。

4.2.2 强夯试验

点夯采用2000 kJ能量，单点夯击击数6～8击，分二遍夯。第一遍夯点间距5.0 m×5.0 m，第二遍夯在第一遍夯点中间插点；最后满夯一遍，单点夯击能1000 kJ，采用1/3夯双向搭接，单点夯击击数2～3击。

5 施工参数

造孔速度6～8 m/min；水压0.2 MPa；加密段0.5 m；留振时间孔底60 s，其余30 s。

6 检测分析

为了检测处理效果，根据地基处理试验方案，在振冲处理前后分别在振冲试验一区及振冲处理试验二区布置了标准贯入测试，并对处理后的承载力情况进行了检测。

6.1 试验一区

6.1.1 地基处理前后标准贯入检测

振冲处理前后，地基土的标准贯入测试数据对比如表1所示。

清除建筑垃圾的活，我们干得惊心动魄。那些新建成的楼房是多层，不是高层，没有电梯，我们沿着楼梯爬行。楼梯都没来得及装护栏，站在顶层往下看，楼梯间的缝隙像刀斧劈出的无底深渊，我看得两股颤颤，双腿松软。还好，楼梯只是我们进到每个楼层的通道，那些垃圾，不用我们运载，我们把它们装入蛇皮袋，扛到西北角一个窗口处。窗外有一只吊篮。我们将垃圾搬到吊篮上。吊篮有专人操作，上上下下，起降匆忙。

表1 一区标准贯入测试数据对比表

高程/m深度段/m处理前标贯数处理后标贯数平均最小最大平均最小最大提高率/%3～41～22.41.33.02～32～34.31.010.921.815.031.01～23～412.08.416.326.620.531.80～14～513.111.415.930.922.335.8-1～05～610.15.514.729.721.734.8-2～-16～75.42.18.030.720.436.6-3～-27～83.71.17.031.422.437.6-4～-38～94.84.55.131.522.634.9-5～-49～105.22.58.230.926.134.1304-6～-510～118.35.79.728.824.031.9-7～-611～1211.27.116.625.414.629.5187

由表1可见，经过振冲处理后地基土的物理力学性质均有了较大的提高，并消除了液化。

鄂州物业管理可以结合地方实际情况从以下几个方面进行规范：第一严把市场准入关。对物业管理企业要严格准入，强化新建企业开业登记和资格审查、年检、资质复审等工作；第二建立物业管理主体信用档案。对物业公司及其法人、业委会成员建立诚信档案；第三积极开展物业管理考评。根据优秀物业管理示范小区标准，积极开展考评达标活动，让更多的业主购得安心和住得放心；最后加强制度建设。应根据国家和省公布的法律法规来制定与地方配套的、具体的细则及办法，进而推动鄂州市物业管理规范化发展。

6.2.1 地基处理前后标准贯入检测

在相同的工作温度下，斯特林发动机的实际热效率总是低于理想情况下热效率。这主要是由于再生过程中传热损失(ηregen)引起的。再生过程中传热损失取决于再生器中材料、气缸尺寸和再生器尺寸等特性。压力引起的能量损失取决于平均活塞速度，因此取决于发动机转速。在满载条件下，斯特林发动机的压力损失最小。

②1淤泥质粉质黏土

历史总有惊人的相似之处，大儒孟子曾说：“故天将降大任于是人也，必先苦其心志，劳其筋骨……曾益其所不能。”习近平的七年知青岁月，为这句至理名言提供了完美的诠释。

表2 一区平板载荷试验数据表

试验点最大加载情况承载力特征值荷载/kPa对应沉降量/mm荷载/kPa对应沉降量/mm变形模量E0/MPa1#36035.3418014.6920.32#36037.2918015.1019.73#36048.7817720.0014.6

由表2可见，处理后承载力特征值为179 kPa，大于设计要求的150 kPa。

6.2 试验二区

6.1.2 载荷试验

振冲处理前后，地基土的标准贯入测试数据对比如表3所示。

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戈莱泽(Gallarza，2002)等人对国外旅游目的地形象研究的文献进行了广泛的整理和分析，发现在25个有关旅游目的地形象研究的文献中，有12个研究文献将气候因素包含在内。在对旅游目的地形象产生影响及贡献的20个因素中，气候因素的贡献排在了第7位。

表3 二区标准贯入测试数据对比表

高程/m深度段/m处理前标贯数处理后标贯数平均最小最大平均最小最大提高率/%4～50～16.05.07.03～41～26.75.08.029.526.032.02～32～38.84.914.634.231.237.11～23～48.76.513.137.034.338.20～14～56.75.58.334.532.136.7319-1～05～69.83.615.127.519.830.7-2～-16～79.44.413.225.224.825.6-3～-27～84.52.67.724.622.428.4-4～-38～911.55.921.926.720.331.3-5～-49～1012.06.519.628.424.033.1-6～-510～1110.38.112.227.624.434.2-7～-611～1210.310.310.327.223.236.7158-8～-712～138.66.311.017.53.126.7103

由表3可见，经过振冲处理后地基土的物理力学性质均有了较大的提高，并消除了液化。

②3层淤泥质粉质黏土

赵三听得别人说“女学生”是什么“党”。但是他不晓得什么“党”做什么解释。当夜在喝酒以后把这一切密事告诉了王婆，他也不知道那“女学生”到底有什么密事，到底为什么才死？他只感到不许传说的事情神秘，他也必定要说。

纵观前人的研究，大部分的电动汽车动力系统参数匹配设计采用高电压电池以满足汽车的动力性能要求，但高电压对汽车电路元器件的要求更高，且对人们的用电安全有影响。本文设计采用辅能源单变换器并联的复合电源结构的低电压电池作为电动车的动力源，对其动力系统的相关参数进行匹配计算。通过在ADVISOR软件环境下建模仿真，验证该匹配方案符合设计要求。

表4 二区平板载荷试验数据表

试验点最大加载情况承载力特征值荷载/kPa对应沉降量/mm荷载/kPa对应沉降量/mm变形模量E0/MPa1#36048.1218019.0817.72#36045.3918018.9017.93#36039.3718016.1520.9

由表4可见，处理后承载力特征值为180 kPa，大于设计要求的150 kPa。

7 结论

(1)本场区内的吹填土层特点是吹填时间短，含水量高，颗粒不均匀，采用无填料加密工法虽然对于挤密和排水有良好的效果，但地表加密效果欠佳。因此，本次试验采用了“无填料挤密+强夯”的联合工法对场区进行地基处理，加密效果明显，加固后吹填土层的原位测试数据均得到显著提高，消除了液化，承载力得到明显提高。

(2)通过现场的试验，局部地层处理后检测效果不太理想，经现场取土测试，含泥量超过规范的要求。因此，在吹填砂地区采用无填料处理，含泥量应作为一个重要的指标，引起设计的重视。

在理解诗歌内容的基础上，积极拓展古诗教学，启发学生创作诗歌，开展佳词绝句欣赏或读书笔记等形式的教学活动，引导学生学习诗人的写作方法和技巧，把所学的古诗真正运用到写作上，很有利于提升写作素养和能力。

(2)从城市群与非城市群之间收入不平等扩大的速度来看，城市群农村地区的收入不平等与非城市群有一个明显的时间点，在1986—1996年间城市群基尼系数小于非城市群地区，即1986—1996年城市群地区收入不平等低于非城市群地区，但是1996年以后城市群基尼系数增速大于非城市群基尼系数增速，即1996—2014年城市群地区收入差距要高于城市群地区。城镇化发展差异应该是导致这一现象的主要原因。因此在继续加速城镇化步伐的同时要控制城镇内部不平等程度加大，通过户籍制度改革、完善城乡社会福利制度等方式消除劳动力市场上的排斥，帮助农户更好地就业和生活。

(3)采用双点共振法施工的无填料振冲挤密，施工过程中应控制振冲器下沉速度，以保证桩孔垂直度，同时保证挤密均匀。

(4)造孔水压应根据地质条件，以孔口不过量返砂为原则，且满足施工要求，尤其对于新近吹填的砂层，水压过大，虽有利于成孔的速度，但会将砂层中的细颗粒返出孔口，造成密实效果不佳。

2）pH影响矿化床内微生物的活性，对于偏碱性的环境更能促进矿化床内微生物体系的作用。对于矿化床脱氮适宜的pH应该保持大于7.5。

参考文献：

[1] 中国建筑科学研究院. 建筑地基基础设计规范:GB 50007-2011[S]. 北京: 中国建筑工业出版社,2012.[2] 中国建筑科学研究院. 建筑地基处理技术规范: JGJ 79-2012[S]. 北京: 中国建筑工业出版社,2013.

[3] 中华人民共和国住房和城乡建设部. 复合地基技术规范: GB/T 50783-2012[S]. 北京:中国计划出版社,2012.

[4] 龚晓南. 地基处理手册-第2版[M]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2000.